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根據這種儀表的原理、性能，結合我們的使用經驗及測試情況下面幾個方面值得注意：
1.當儀表的工作條件變換時(如變更介質、環境溫度大幅度變化等)，對儀表的零位應重新加以調整。同時，儀表的導管必須水平安裝，要用水平儀校準。否則將增大工作條件變化對零位漂移的影響。機架更不可有震動或搖擺等情況故不宜在舶上使用。
2.對相當于0—100kg/cm2壓力、0～7標升/小時流量(空氣)范圍內的大量測試數據進行關聯運算，用*小二乘法原理求直線回歸方程，其相關系數λ值均在0.999～0.9999范圍內，證明儀表具有良好的線性度。但線性度與量程大小有著流量越大，非線性越嚴重，所以一般把量程限定在0～4標升/時(空氣)以內，以確保良好的線性度。為了能測量大流量而又保證線性度，可采用分流原理來擴展儀表的量程。如采取旁路管、文丘利管、孔板等配合使用，量程可分別擴大到每小時幾十、幾百、幾千標升，直至幾萬標立方。
3.雖然真實氣體的比熱隨壓力的不同而有變化甚至某些氣體的變動幅度還比較大(見表1)，但儀表的測量精度仍能保持桂一定范圍內(見表2)。
4.導管材質的選擇，除了考慮耐腐蝕性以外，以選用導熱性能較好的材料為佳。以測目氮氣為例，同樣在0—100kg/cm2壓力及0～7標升/小時流量的范圍內測試，用鎳管的測量精度為2～2.5%而用不銹鋼的則為3～4%(鎳的導熱系數約為不銹鋼的三倍)。
5.由于氣體流量計必須在氣體比熱相對穩定的情況下才能進行正常工作所以凡是氣體成分不穩定、氣體中央帶霧沫以及工作條件逼近氣體的液化臨界區等情況由于比熱值很不穩定，均不宜使用這種儀表。如乙烯液化的臨界點是50 kg/cm2、9.9℃，在測試時發現壓力超過30 kg/cm2時，儀表讀數就開始失穩了。
6.若改換了一種氣體介質，**重新進行標定。在儀表的說明書里，常介紹不重新標定，而僅根據兩種氣體的比熱來換算未經標定的氣體流量雖簡單方便，但會造成較大的誤差，尤其是在高壓下工作時，我們發現儀表的靈敏度并不*與比熱成正比關表，更以重新標定為妥。
7.本儀表在使用前必須先開機預熱，在未充分預熱前，儀表上作不穩定。比較好的機型，其開機預熱時間在兩小時以內。
8.在使用過程中，當氣體流量突然改變時，須通過熱量的傳送，管內溫度重新分布，所以輸出訊號的重新穩定需要一定的時間。為了能減小這種滯后現象，制造廠常在儀表的電氣線路中加設微分網絡，以使輸出訊號快速反應。這在與其他儀表配合作流量自控時尤為必要。
1.當儀表的工作條件變換時(如變更介質、環境溫度大幅度變化等)，對儀表的零位應重新加以調整。同時，儀表的導管必須水平安裝，要用水平儀校準。否則將增大工作條件變化對零位漂移的影響。機架更不可有震動或搖擺等情況故不宜在舶上使用。
2.對相當于0—100kg/cm2壓力、0～7標升/小時流量(空氣)范圍內的大量測試數據進行關聯運算，用*小二乘法原理求直線回歸方程，其相關系數λ值均在0.999～0.9999范圍內，證明儀表具有良好的線性度。但線性度與量程大小有著流量越大，非線性越嚴重，所以一般把量程限定在0～4標升/時(空氣)以內，以確保良好的線性度。為了能測量大流量而又保證線性度，可采用分流原理來擴展儀表的量程。如采取旁路管、文丘利管、孔板等配合使用，量程可分別擴大到每小時幾十、幾百、幾千標升，直至幾萬標立方。
3.雖然真實氣體的比熱隨壓力的不同而有變化甚至某些氣體的變動幅度還比較大(見表1)，但儀表的測量精度仍能保持桂一定范圍內(見表2)。
4.導管材質的選擇，除了考慮耐腐蝕性以外，以選用導熱性能較好的材料為佳。以測目氮氣為例，同樣在0—100kg/cm2壓力及0～7標升/小時流量的范圍內測試，用鎳管的測量精度為2～2.5%而用不銹鋼的則為3～4%(鎳的導熱系數約為不銹鋼的三倍)。
5.由于氣體流量計必須在氣體比熱相對穩定的情況下才能進行正常工作所以凡是氣體成分不穩定、氣體中央帶霧沫以及工作條件逼近氣體的液化臨界區等情況由于比熱值很不穩定，均不宜使用這種儀表。如乙烯液化的臨界點是50 kg/cm2、9.9℃，在測試時發現壓力超過30 kg/cm2時，儀表讀數就開始失穩了。
6.若改換了一種氣體介質，**重新進行標定。在儀表的說明書里，常介紹不重新標定，而僅根據兩種氣體的比熱來換算未經標定的氣體流量雖簡單方便，但會造成較大的誤差，尤其是在高壓下工作時，我們發現儀表的靈敏度并不*與比熱成正比關表，更以重新標定為妥。
7.本儀表在使用前必須先開機預熱，在未充分預熱前，儀表上作不穩定。比較好的機型，其開機預熱時間在兩小時以內。
8.在使用過程中，當氣體流量突然改變時，須通過熱量的傳送，管內溫度重新分布，所以輸出訊號的重新穩定需要一定的時間。為了能減小這種滯后現象，制造廠常在儀表的電氣線路中加設微分網絡，以使輸出訊號快速反應。這在與其他儀表配合作流量自控時尤為必要。
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