燃燒爐旋渦高壓風機本文用工程實例對燃氣鍋爐機組送、引風機選型過程進行介紹。分別對設計參數輸入、燃燒計算、阻力計算等幾個關鍵步驟進行分析，對風機選擇中一些需要注意的問題作出提示。 

　　關鍵詞：燃氣鍋爐 風機選型 燃燒計算 阻力計算 
　　東北某煉鋼廠為實現節能減排和環保的需要，利用煉鋼、煉鐵的副產品高爐煤氣和轉爐煤氣作為燃料建設兩臺煤氣發電機組。本文對該煤氣發電機組鍋爐風機選型過程作簡單介紹。 
　　1 工程概況與設計參數 
　　工程裝機規模為2×25MW高溫高壓純凝式汽輪發電機組，配套建設2臺130t/h高溫高壓煤氣鍋爐，每臺鍋爐配置一臺送風機和一臺引風機，兩臺爐合用一座煙囪。 
　　燃料消耗量 
　　鍋爐效率按給定值計算，在鍋爐大連續蒸發量工況下，130t/h高溫高壓煤氣鍋爐的耗氣量如下： 
　　一臺爐每小時耗高爐煤氣氣量（Nm3/h）：70000轉爐煤氣18000。 
　　兩臺爐每小時耗高爐煤氣氣量（Nm3/h）：140000轉爐煤氣36000。 

燃燒爐旋渦高壓風機振動的原因主要有以下幾個方面：
　　一、聯軸器不對中，即中心未調整好，
　　二、軸承嚴重損壞，引起振動，
　　三、葉輪與機殼存在磨損現象，
　　四、地腳螺絲松動或是灌漿未灌好、松動，
　　五、運行中粉塵含量較大或較多，沾在葉片上，
　　六、葉輪發生磨損后，產生不平衡分量。

燃燒爐熱風循環旋渦風機廠家

產物計算 
　　按燃料*燃燒產生的理論煙氣量： 
　　三原子氣體體積：VRO2=VCO2+VSO2=0.01(CO2+CO+∑mCmHn+H2S) 
　　理論水蒸氣體積：V0H2O =0.01（H2+H2S+∑CmHn+0.124d）+0.016V0 
　　d——空氣的含濕量，g/m3 
　　理論氮氣體積：V0N2=0.79V0+0.01N2；理論煙氣總體積：V0f= VRO2+V0H2O+V0N2 
　　2.4 爐膛實際煙氣量 
　　爐膛實際煙氣量包括理論煙氣量與*燃燒剩余的干空氣量及這部分干空氣攜帶的水蒸氣之和Vf=V0f+1.0161(α”-1)V0。 
　　2.5 燃燒計算結果介紹 
　　單臺爐燃氣量：70000+18000=88000Nm3/h；單臺鍋爐空氣預熱器空氣量：82000Nm3/h；單臺鍋爐爐膛煙氣量：153000Nm3/h。 
　　2.6 風管阻力計算 
　　鍋爐空氣側全壓降Δhs包括燃燒器阻力、空氣預熱器阻力等，由鍋爐廠提供。 
　　風道摩擦阻力△hm=λ*ρ** 
　　式中λ——摩擦阻力系數金屬風、煙道取0.02； 
　　L——管段長度，m；de——管道當量直徑，m；ρ——密度，kg/m3；ω——流速，m/s 
　　風道局部阻力Δhf=ρ*ξ*ω2/2式中：ξ-局部阻力系數，查規范得出。 
　　風道總阻力Δh=Δhf+△hm+Δhs 
　　2.7 煙道阻力計算中煙道摩擦阻力和局部阻力計算方法與風道相同。 
　　煙道總阻力Δh=Δhf+△hm+Δhs+△hch+△hcc-△hsd 
　　2.8 計算結果介紹如下 
　　送風機送風量計算：Vff=k1*Vj**=1.2*81567* *=105063m3/h 
　　式中：k1——流量備用系數，按規范選取；Vj——標準狀態下空預器風量 
tlf——進入送風機的冷空氣溫度；b——當地大氣壓，kpa 
　　送風機風壓計算：Hff=k2*△h*=1.2*3451*=4141Pa 
　　式中：K2——風壓備用系數，按規范選取；△h——空氣側總壓降；b——當地大氣壓，kpa。 
　　根據以上計算選用G4-73No14D送風機，風量110000m3/h，風壓4500Pa。 
　　引風機排風量計算：Vif=k1*Vj**=1.2*158817* *=288314m3/h 
　　式中：k1——流量備用系數，按規范選取；Vj——標準狀態下空預器風量 
　　Tp——引風機銘牌溫度；b——當地大氣壓，kpa。 
　　引風機風壓計算：Hif=k2*△h*=1.2*3382*=4058Pa 
　　式中：K2——風壓備用系數，按規范選取；△h——煙氣側總阻力；b——當地大氣壓，kpa。 
　　根據以上計算選用Y4-73No20D送風機，風量286000m3/h，風壓4220Pa。 
　　3 總結 
　　 在我國燃煤機組送、引風機選型已經相當成熟，利用高爐煤氣進行發電在近幾年才逐漸興起。本文重點對煤氣鍋爐風機選型過程中的計算部分進行介紹，有助于理清設計思路，對新參加工作的設計人員有一定的指導作用。